uasb工藝原理流程分享（uasb污水處理工藝）
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升流式厭氧污泥床反應(yīng)器是一種處理污水的厭氧生物方法，又叫升流式厭氧污泥床，英文縮寫UASB（Up-flow Anaerobic Sludge Bed/Blanket）。由荷蘭Lettinga教授于1977年發(fā)明。污水自下而上通過UASB。反應(yīng)器底部有一個高濃度、高活性的污泥床，污水中的大部分有機污染物在此間經(jīng)過厭氧發(fā)酵降解為甲烷和二氧化碳。
一、UASB工藝的主要特點
1）利用微生物細胞固定化技術(shù)-污泥顆?；?/span>
UASB反應(yīng)器利用微生物細胞固定化技術(shù)—污泥顆?；?，實現(xiàn)了水力停留時間和污泥停留時間的分離，從而延長了污泥泥齡，保持了高濃度的污泥。顆粒厭氧污泥具有良好的沉降性能和高比產(chǎn)甲烷活性，且相對密度比人工載體小，靠產(chǎn)生的氣體來實現(xiàn)污泥與基質(zhì)的充分接觸，節(jié)省了攪拌和回流污泥的設(shè)備和能耗，也無需附設(shè)沉淀分離裝置；同時反應(yīng)器內(nèi)不需投加填料和載體，提高了容積利用率，避免了堵塞問題，具有能耗低、成本低的特點。
2）由產(chǎn)氣和進水的均勻分布所形成的良好的自然攪拌作用
在UASB反應(yīng)器中，由產(chǎn)氣和進水形成的上升液流和上竄氣泡對反應(yīng)區(qū)內(nèi)的污泥顆粒產(chǎn)生重要的分級作用。這種作用不僅影響污泥顆粒化進程，同時還對形成的顆粒污泥的質(zhì)量有很大的影響，同時這種攪拌作用實現(xiàn)了污泥與基質(zhì)的充分接觸。
3）設(shè)計合理的三相分離器的應(yīng)用
三相分離器是UASB反應(yīng)器中最重要的設(shè)備，它可收集從反應(yīng)區(qū)產(chǎn)生的沼氣，同時使分離器上的懸浮物沉淀下來，使沉淀性能良好的污泥能保留在反應(yīng)器內(nèi)。三相分離器的應(yīng)用避免了輔設(shè)沉淀分離裝置、脫氣裝置和回流污泥設(shè)備，簡化了工藝，節(jié)約了投資和運行費用。
4）容積負荷率高
對中高濃度有機廢水容積負荷可達20kgCOD/(m3?d)，COD去除率均可穩(wěn)定在80%左右。
5）污泥產(chǎn)量低
與傳統(tǒng)好氧工藝相比，污泥產(chǎn)量低,污泥產(chǎn)率一般為0.05kgVSS/kgCOD～0.10kgVSS/kgCOD，僅為活性污泥產(chǎn)泥量的1/5左右。反應(yīng)器產(chǎn)生的剩余污泥又是新厭氧系統(tǒng)運行所必需的菌種。
6）能夠回收生物能——沼氣
沼氣是一種發(fā)熱量很高的可燃氣體，特大型UASB系統(tǒng)產(chǎn)生的沼氣可進行發(fā)電利用，并替代或補償廢水污染治理設(shè)施的電力消耗；中、小型UASB系統(tǒng)可結(jié)合生產(chǎn)實際情況進行沼氣利用，如用于炊事、采暖或作為厭氧換熱的熱源。
二、UASB反應(yīng)器組成
UASB反應(yīng)器主要由布水系統(tǒng)、三相分離器、出水收集系統(tǒng)、排泥系統(tǒng)組成。
1、布水系統(tǒng)
布水系統(tǒng)的合理設(shè)計對UASB反應(yīng)器的良好運轉(zhuǎn)是至關(guān)重要的，進水系統(tǒng)兼有配水和水力攪拌的功能，為了保證這兩個功能的實現(xiàn)，設(shè)計時需要滿足如下原則：a、確保各單位面積的進水量基本相同，以防止短路或表面負荷不均勻等現(xiàn)象發(fā)生；b、盡可能滿足水力攪拌需要，保證進水有機物與污泥迅速混合；c、易觀察到進水管的堵塞；d、當堵塞被發(fā)現(xiàn)后，易被清除。
目前布水系統(tǒng)的形式一般可以采用一管多孔式布水，一管一孔式布水或枝狀布水方式。
1）對于壓力流采用穿孔管布水（一管多孔或分枝狀）
a.進水采用重力流（管道及渠道）或壓力流，后者需設(shè)逆止裝置；
b.當水力篩縫隙為3mm～5mm時，出水孔大于15mm，一般在15mm～25mm之間；
c.需考慮設(shè)液體反沖洗或清堵裝置，可以采用停水分池分段反沖，用液體反沖時，壓力為1.0kg/cm2～2.0kg/cm2，流量為正常進水量的3～5倍；
2）采用重力流布水方式(一管一孔)
如果進水水位差僅僅比反應(yīng)器的水位稍高（水位差小于10cm）會經(jīng)常發(fā)生堵塞現(xiàn)象。因為進水水頭不足以消除阻塞。當水箱中的水位（三角堰的底部）與反應(yīng)器中的水位差大于30cm時很少發(fā)生堵塞現(xiàn)象。
a.采用布水器布水時，從布水器到布水口應(yīng)盡可能少地采用彎頭等非直管；
b.廢水通過布水器進入池內(nèi)時會吸入空氣，直徑大于2.0mm氣泡會以0.2m/s～0.3m/s速度上升，在管道垂直段（或頂部）流速應(yīng)低于這一數(shù)值；
c.上部管徑應(yīng)大于下部，可適當?shù)乇苊獯蟮目諝馀葸M入反應(yīng)器；
d.反應(yīng)器底部較小直徑可以產(chǎn)生高的流速，從而產(chǎn)生較強的擾動，使進水與污泥之間充分接觸；
e.為了增強底部污泥和廢水之間的接觸，建議進水點距反應(yīng)器池底保持150mm～250mm的距離。
2、三相分離器
三相分離器是UASB反應(yīng)器最有特點和最重要的設(shè)備，它同時具有收集從下部反應(yīng)室產(chǎn)生的沼氣、沉淀分離器上部的懸浮物、污泥回流三個功能。
上述功能均要求三相分離器的設(shè)計應(yīng)能避免沼氣氣泡上升到沉淀區(qū)，如其上升到表面將引起出水混濁，沉淀效率降低，產(chǎn)生沼氣損失等不利影響。三相分離器的設(shè)計應(yīng)注意以下幾點：
?。?）間隙和出水面的截面積比：該面積比會影響到進入沉淀區(qū)和保持在污泥相中的絮體的沉降速度；
（2）分離器相對于出水液面的位置：這個位置確定反應(yīng)區(qū)（下部）和沉淀區(qū)（上部）的比例，在多數(shù)UASB反應(yīng)器中內(nèi)部沉淀區(qū)是總體積的15％～20％；
（3）三相分離器的傾角：這個角度要使固體可滑回到反應(yīng)器的反應(yīng)區(qū)，在實際中是在55°～60°之間，這個角度也確定了三相分離器的高度，從而確定了所需的材料；
?。?）分離器下氣液界面的面積：它確定了沼氣單位界面面積的釋放速率，合理的氣體釋放速率約為1 m3/（m2?h）～3m3/（m2?h）（低濃度廢水達不到這個速率）。速率過低可能形成浮渣層，速率過高會導(dǎo)致在界面上形成氣沫層，兩者都可能導(dǎo)致堵塞氣體釋放管。
3、出水收集系統(tǒng)
出水裝置應(yīng)設(shè)置在UASB反應(yīng)器的頂部，盡可能保證均勻地收集處理過的廢水。大部分厭氧反應(yīng)器的出水堰與傳統(tǒng)沉淀池的出水裝置相同，即在水平匯水槽內(nèi)一定距離間隔設(shè)三角堰。為保證出水均勻，大部分的UASB反應(yīng)器采用多槽式出水方式，每個槽兩側(cè)設(shè)有三角堰。
當處理的廢水中含有蛋白質(zhì)、脂肪或大量懸浮固體時，出水一般也夾帶有大量懸浮固體或漂浮污泥，為了減少出水懸浮固體量，在出水槽前設(shè)置擋板，這樣可減少出水中懸浮固體數(shù)量，有利于提高出水水質(zhì)。但是設(shè)有出水擋板容易形成污渣層，此時可采用浮沫撇除裝置，如刮渣機等，因此是否設(shè)擋板需根據(jù)處理廢水的實際情況確定。
出水設(shè)施經(jīng)常出現(xiàn)的問題是部分出水槽即使設(shè)置浮渣擋板，也會被漂浮的固體堵塞，從而引起出水不均勻，或發(fā)生堰不是完全水平的問題，較小的水頭會引起相對大的誤差。為了消除或最終減少這些問題，應(yīng)當要求堰上水頭不小于25mm。三角堰的設(shè)計要使其可以調(diào)整高度。
4、排泥系統(tǒng)
厭氧反應(yīng)器內(nèi)保持足夠的污泥量，是保證反應(yīng)器高效運行的基礎(chǔ)。但經(jīng)過較長時間的運行后，污泥量過度時，會因污泥沉淀使有效容積縮小而降低處理效率，甚至?xí)蚨氯绊懻＿\行，或使出水中夾帶大量污泥，影響出水水質(zhì)，因此必須定期對厭氧反應(yīng)器進行適量的排泥。UASB反應(yīng)器排泥一般采用重力方式排泥，排出量由污泥界面儀控制。
反應(yīng)器的排泥頻率根據(jù)污泥濃度分布曲線確定。即在反應(yīng)器全高上設(shè)置若干（5個～6個）取樣管，可以取反應(yīng)器內(nèi)的污泥樣品，以獲得污泥濃度沿深度的分布曲線，并可計算反應(yīng)器的存泥總量，以確定是否需要排泥。排泥點宜設(shè)在污泥區(qū)中上部和底部兩點。一般在污泥床的底層宜形成濃污泥，濃污泥由于顆粒和小砂粒積累等原因活性變低，因此建議從反應(yīng)器的底部排泥，這樣可以避免或減少在反應(yīng)器內(nèi)積累砂礫；中上部排泥點宜保持在距清水區(qū)0.5m～1.5m的位置，這樣既可保證水力運行的暢通，又可使懸浮污泥有沉降的空間。
三、UASB工藝的啟動
1、反應(yīng)器啟動
1.污泥顆?；?/span>
對于一個新建的UASB反應(yīng)器，啟動過程主要是用未經(jīng)馴化的絮狀污泥對其進行接種，并經(jīng)過一定時間的啟動調(diào)試運行，使反應(yīng)器達到設(shè)計負荷并實現(xiàn)有機物的去除，通常這一過程會伴隨污泥顆?；膶崿F(xiàn)，因此也稱之為污泥顆?；勰囝w?；谴蠖鄶?shù)UASB反應(yīng)器啟動的目標和啟動成功的標志。
顆粒污泥的形成使UASB反應(yīng)器內(nèi)可以保留高濃度的厭氧污泥。絮狀污泥沉降性能較差，當產(chǎn)氣量較高、廢水上升流速度略高時，絮狀污泥則容易被沖出反應(yīng)器。產(chǎn)氣與水流的剪切力也易于使絮狀污泥進一步分散，這加劇了絮狀污泥的洗出。顆粒污泥有良好的沉降性能，它能在很高的產(chǎn)氣量和高上升流速下保留在厭氧反應(yīng)器內(nèi)。因此，污泥的顆?；梢允筓ASB反應(yīng)器允許具備更高的有機容積負荷和水力負荷。
2.啟動時間
利用絮狀污泥作為接種物首次啟動UASB反應(yīng)器，在形成明顯的顆粒污泥床之前可能會需要幾個月的時間。厭氧反應(yīng)器的啟動之所以需要較長的時間，除了甲烷菌生長速率較慢外，接種污泥低的比甲烷活性和在反應(yīng)器啟動初期相對高的污泥流失也是重要的影響因素。但是，當UASB正常運行后反應(yīng)器內(nèi)可以產(chǎn)生大量的顆粒污泥，這些顆粒污泥可以在常溫下保存很長時間而不損失其活性，因此在停止運行后的再次啟動可以迅速完成。
3.接種污泥
UASB反應(yīng)器可采用絮狀污泥或顆粒污泥進行啟動。接種污泥的數(shù)量和活性是影響反應(yīng)器成功啟動的重要因素。一般絮狀接種污泥濃度控制在30gVSS/L～40gVSS/L，顆粒污泥接種濃度控制在20gVSS/L～30gVSS/L。
采用絮狀污泥接種時，為縮短啟動時間，可在污泥中添加少量破碎的顆粒污泥，促進顆?；^程。添加少量的顆粒污泥至少有兩個優(yōu)點：一是顆粒污泥里含有大量活的甲烷微生物，而絮狀污泥僅含大約2％甲烷污泥(通過比活性估計)，添加少量顆粒污泥可使甲烷活性有較大的提高；二是通過將顆粒污泥破碎為大量小的顆粒碎片，顆粒碎片會作為新的顆粒污泥“前體”，為新的顆粒提供了大量生長核心。
采用顆粒污泥啟動允許有較大的接種量，啟動時間的長短很大程度上取決于顆粒污泥的來源，即顆粒污泥在原反應(yīng)器中的培養(yǎng)條件以及原來處理的廢水種類。新啟動的反應(yīng)器在選擇種泥時應(yīng)盡量使種泥的原處理廢水種類與擬處理的廢水種類一致，廢水種類與性質(zhì)越接近，馴化所需時間則越少，可大大縮短啟動時間。在實踐中，有時難以得到從同一種廢水培養(yǎng)的顆粒污泥，但只要在啟動的第一星期將初始污泥負荷控制在最大污泥負荷能力的50％之下也可順利啟動。
4.啟動過程
啟動中會洗出接種污泥中較輕的污泥，保存較重的污泥，以推動顆粒污泥在反應(yīng)器中的形成。啟動過程中應(yīng)注意以下幾點：
1）UASB反應(yīng)器的啟動負荷應(yīng)小于1kgCOD/（m3?d），上升流速應(yīng)小于0.2m/h，進水COD濃度大于5000mg/L或有毒廢水應(yīng)進行適當稀釋。
2）應(yīng)逐步升溫(以每日升溫2℃為宜)使UASB反應(yīng)器達到設(shè)計的運行溫度。
3）當出水COD去除率達80%以上，或出水有機酸濃度低于200mg/L～300mg/L后，可逐步提高進水容積負荷；負荷的提高幅度一般在設(shè)計負荷的20％～30％為宜，直至達到設(shè)計負荷和設(shè)計去除率。
4）當直接采用顆粒污泥啟動時，因采用的接種量較大，同時顆粒污泥的活性比其它種泥要高得多，啟動的初始負荷可提高至3kgCOD/（m3?d）。
5.環(huán)境因素
1）常溫厭氧的溫度應(yīng)保持在20℃～25℃，中溫厭氧應(yīng)保持在30℃～35℃，高溫厭氧應(yīng)保持在50℃～55℃。
2）UASB反應(yīng)器內(nèi)pH值保持在6.5～7.8之間。
3）適宜的營養(yǎng)，保持COD：N：P=200：5：1。
4）嚴格控制有毒物質(zhì)濃度，使其在允許濃度以下。
5）厭氧反應(yīng)池中堿度（以CaCO3計）宜高于2000mg/L，揮發(fā)性脂肪酸（VFA）宜控制在2000mg/L以內(nèi)，氧化還原電位（ORP）應(yīng)在+100mV～-400mV之間。
6）N、P、S等營養(yǎng)物質(zhì)和微量元素應(yīng)當滿足微生物生長的需要。
四、UASB工藝的運行與維護
1、運行控制
啟動后厭氧反應(yīng)器系統(tǒng)運行，應(yīng)控制好各項工藝參數(shù)，保持厭氧系統(tǒng)的平衡性，使系統(tǒng)的設(shè)計負荷效率穩(wěn)定。
UASB厭氧反應(yīng)器正常運行控制的工藝條件如下：
1）嚴禁進水有機負荷過高或過低、溫度驟升或驟降等情況發(fā)生。
常溫厭氧的溫度應(yīng)保持在20℃～25℃，中溫厭氧應(yīng)保持在30℃～35℃，高溫厭氧應(yīng)保持在50℃～55℃。
UASB反應(yīng)器內(nèi)pH值保持在6.5～7.8之間。
適宜的營養(yǎng)，保持COD：N：P=200：5：1。
嚴格控制有毒物質(zhì)濃度，使其在允許濃度以下。
厭氧反應(yīng)池中堿度（以CaCO3計）宜高于2000mg/L，揮發(fā)性脂肪酸（VFA）宜控制在2000mg/L以內(nèi)，氧化還原電位（ORP）應(yīng)在+100mV～-400mV之間。
N、P、S等營養(yǎng)物質(zhì)和微量元素應(yīng)當滿足微生物生長的需要。
2）厭氧反應(yīng)器污泥層應(yīng)維持在出水口下0.5m～1.5m，污泥過多時，應(yīng)進行排泥。
3）采用熱交換器加熱時，應(yīng)每日測量熱交換器進、出口的水溫。
2、停產(chǎn)控制
工業(yè)廢水處理因工廠停產(chǎn)檢修或因季節(jié)性生產(chǎn)等原因，厭氧反應(yīng)器可能會有停運情況發(fā)生。這種停運對厭氧消化系統(tǒng)的保持并無重大的影響，因為在不進水運行的條件下，厭氧污泥的活性可以保持一年或更長時間。
在停運期間，宜使反應(yīng)器內(nèi)液體的溫度保持在4℃～20℃。這是因為相對而言，在此溫度范圍內(nèi)保存的污泥，重新啟動只需較短時間就可以恢復(fù)到原有的性能。
此外，在停運期間還應(yīng)繼續(xù)使反應(yīng)器的進、出水口及導(dǎo)氣管口保持與大氣不直接溝通的厭氧狀態(tài)。
停運后的再啟動，一般只需將系統(tǒng)的溫度增高，再按原來運行中的平均負荷率進水運行，在短時間內(nèi)就能夠達到停運前的效能水平。
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